Výpočet steny suterénu pre stabilitu. Pokyny na projektovanie oporných múrov a stien suterénu

"Návrh oporných múrov a stien suterénu."

Vyvinuté pre SNiP 2.09.03-85 „Výstavba priemyselných podnikov“. Obsahuje základné ustanovenia pre výpočet a návrh oporných múrov a suterénnych múrov priemyselných podnikov z monolitického a prefabrikovaného betónu a železobetónu. Uvádzajú sa príklady výpočtov.
Pre inžinierskych a technických pracovníkov projekčných a stavebných organizácií.

PREDSLOV

Príručka je zostavená pre SNiP 2.09.03-85 „Štruktúry priemyselných podnikov“ a obsahuje základné ustanovenia pre výpočet a návrh oporných stien a stien suterénu priemyselných podnikov z monolitického, prefabrikovaného betónu a železobetónu s príkladmi výpočtu a potrebné tabuľkové hodnoty koeficientov, ktoré uľahčujú výpočet.

V procese prípravy príručky boli objasnené určité predpoklady výpočtu SNiP 2.09.03-85, vrátane zohľadnenia adhéznych síl pôdy, určenia sklonu klznej roviny kolapsového hranola, ktoré sa majú prejaviť v dodatku. na špecifikovaný SNiP.

Príručku vypracoval Ústredný výskumný ústav priemyselných budov Štátneho stavebného výboru ZSSR (kandidáti technických vied A. M. Tugolukov, B. G. Kormer, inžinieri I. D. Zaleschansky, Yu. V. Frolov, S. V. Tretyakova, O. J. Kuzina) za účasti NIIOSP ich. N. M. Gersevanova zo Štátneho stavebného výboru ZSSR (doktor technických vied E. A. Sorochan, kandidáti technických vied A. V. Vronskij, A. S. Snarskij), Nadácia projektu (inžinieri V. K. Demidov, M. L. Morgulis, I. S. Rabinovich), Kyjev Promstroyers V. A. Kozin (eng. A.N. Sytnik, N.I. Solovyova).

1. VŠEOBECNÉ POKYNY

1.1. Táto príručka je zostavená pre SNiP 2.09.03-85 „Štruktúry priemyselných podnikov“ a vzťahuje sa na dizajn:
oporné múry postavené na prirodzenom základe a nachádzajúce sa na území priemyselných podnikov, miest, miest, príjazdových a vnútroareálových železníc a ciest;
pivnice na priemyselné účely, samostatne stojace aj vstavané.

1.2. Príručka sa nevzťahuje na navrhovanie oporných múrov hlavných ciest, vodohospodárskych stavieb, účelových oporných múrov (proti zosuvu, proti zosuvu a pod.), ako aj na navrhovanie oporných múrov určených na výstavbu v špeciálnych podmienky (na večne zamrznutej pôde, opuch, pokles pôdy, na poddolovaných územiach atď.).

1.3. Návrh oporných stien a stien suterénu by mal byť založený na:
výkresy hlavného plánu (horizontálne a vertikálne usporiadanie);
správa o inžinierskych a geologických prieskumoch;
technologická špecifikácia obsahujúca údaje o zaťaženiach a v prípade potreby aj špeciálne požiadavky na navrhovanú konštrukciu, napríklad požiadavky na obmedzenie deformácií a pod.

1.4. Návrh oporných múrov a suterénov by sa mal stanoviť na základe porovnania možností, založených na technickej a ekonomickej realizovateľnosti ich použitia v konkrétnych podmienkach výstavby, s prihliadnutím na maximálne zníženie spotreby materiálu, náročnosti práce a nákladov na výstavbu, ako aj pri zohľadnení prevádzkových podmienok konštrukcií.

1.5. Oporné múry postavené v obývaných oblastiach by mali byť navrhnuté s ohľadom na architektonické prvky týchto oblastí.

1.6. Pri navrhovaní oporných múrov a suterénov sa musia prijať také konštrukčné schémy, ktoré poskytujú potrebnú pevnosť, stabilitu a priestorovú nemennosť konštrukcie ako celku, ako aj jej jednotlivých prvkov vo všetkých fázach výstavby a prevádzky.

1.7. Prvky prefabrikovaných konštrukcií musia spĺňať podmienky na ich priemyselnú výrobu v špecializovaných podnikoch.
Prvky prefabrikovaných konštrukcií je vhodné zväčšiť, pokiaľ to dovoľuje nosnosť montážnych mechanizmov, ako aj výrobné a prepravné podmienky.

1.8. Pre monolitické železobetónové konštrukcie by sa malo zabezpečiť štandardizované debnenie a celkové rozmery, ktoré umožňujú použitie štandardných výstužných výrobkov a inventárneho debnenia.

1.9. V prefabrikovaných konštrukciách oporných múrov a pivníc musí návrh celkov a spojov prvkov zabezpečiť spoľahlivý prenos síl, pevnosť samotných prvkov v oblasti spoja, ako aj spojenie dodatočne uloženého betónu v spoji s betónom. štruktúry.

1.10. Návrh konštrukcií oporných stien a suterénov v prítomnosti agresívneho prostredia sa musí vykonať s prihliadnutím na dodatočné požiadavky SNiP 3.04.03-85 „Ochrana stavebných konštrukcií a konštrukcií pred koróziou“.

1.11. Návrh opatrení na ochranu železobetónových konštrukcií pred elektrickou koróziou sa musí vykonať s prihliadnutím na požiadavky príslušných regulačných dokumentov.

1.12. Pri navrhovaní oporných stien a suterénov by sa mali spravidla používať jednotné štandardné konštrukcie.
Návrh jednotlivých konštrukcií oporných múrov a suterénov je povolený v prípadoch, keď hodnoty parametrov a zaťažení pre ich návrh nezodpovedajú hodnotám akceptovaným pre štandardné konštrukcie, alebo ak je použitie štandardných konštrukcií na základe miestnych stavebných podmienok nemožné.

1.13. Táto príručka sa zaoberá opornými múrmi a stenami suterénu zasypanými homogénnou zeminou.

2. STAVEBNÉ MATERIÁLY

2.1. V závislosti od prijatého konštrukčného riešenia môžu byť oporné steny postavené zo železobetónu, betónu, sutiny a muriva.

2.2. Výber konštrukčného materiálu je určený technickými a ekonomickými úvahami, požiadavkami na životnosť, pracovnými podmienkami, dostupnosťou miestnych stavebných materiálov a mechanizačným vybavením.

2.3. Pre betónové a železobetónové konštrukcie sa odporúča použiť betón s pevnosťou v tlaku minimálne triedy B 15.

2.4. Pre konštrukcie podliehajúce striedavému mrazu a rozmrazovaniu musí projekt špecifikovať stupeň mrazuvzdornosti a odolnosti voči vode. Návrhová trieda betónu sa stanovuje v závislosti od teplotných podmienok, ktoré vznikajú pri prevádzke konštrukcie a hodnôt výpočtových zimných teplôt vonkajšieho vzduchu v priestore stavby a je akceptovaná podľa tabuľky. 1...

CENTRÁLNE VÝSKUMNÉ ZARIADENIE

A PROJEKTOVÝ A EXPERIMENTÁLNY INŠTITÚT PRIEMYSELNÝCH BUDOV A ŠTRUKTÚR (TsNIIPromzdanii) GOSSTROY ZSSR

REFERENČNÁ PRÍRUČKA

do SNiP 2.09.03-85

Návrh oporných stien

a steny suterénu

Pre inžiniersko-technických pracovníkov projekčných a stavebných organizácií.

PREDSLOV

1. VŠEOBECNÉ POKYNY

1.1. Táto príručka bola zostavená pre SNiP 2.09.03-85 „Štruktúry priemyselných podnikov“ a vzťahuje sa na dizajn:

oporné múry postavené na prirodzenom základe a nachádzajúce sa na území priemyselných podnikov, miest, miest, príjazdových a vnútroareálových železníc a ciest;

pivnice na priemyselné účely, samostatne stojace aj vstavané.

1.3. Návrh oporných stien a stien suterénu by mal byť založený na:

výkresy hlavného plánu (horizontálne a vertikálne usporiadanie);

správa o inžinierskych a geologických prieskumoch;

technologická špecifikácia obsahujúca údaje o zaťaženiach a v prípade potreby aj špeciálne požiadavky na navrhovanú konštrukciu, napríklad požiadavky na obmedzenie deformácií a pod.

1.5. Oporné múry postavené v obývaných oblastiach by mali byť navrhnuté s ohľadom na architektonické prvky týchto oblastí.

1.7. Prvky prefabrikovaných konštrukcií musia spĺňať podmienky na ich priemyselnú výrobu v špecializovaných podnikoch.

Prvky prefabrikovaných konštrukcií je vhodné zväčšiť, pokiaľ to dovoľuje nosnosť montážnych mechanizmov, ako aj výrobné a prepravné podmienky.

1.11. Návrh opatrení na ochranu železobetónových konštrukcií pred elektrokoróziou sa musí vykonať s prihliadnutím na požiadavky príslušných regulačných dokumentov.

1.12. Pri navrhovaní oporných stien a suterénov by sa mali spravidla používať jednotné štandardné konštrukcie.

Návrh jednotlivých konštrukcií oporných múrov a suterénov je povolený v prípadoch, keď hodnoty parametrov a zaťažení pre ich návrh nezodpovedajú hodnotám akceptovaným pre štandardné konštrukcie, alebo ak je použitie štandardných konštrukcií na základe miestnych stavebných podmienok nemožné.

1.13. Táto príručka sa zaoberá opornými múrmi a stenami suterénu zasypanými homogénnou zeminou.

2. STAVEBNÉ MATERIÁLY

2.1. V závislosti od prijatého konštrukčného riešenia môžu byť oporné steny postavené zo železobetónu, betónu, sutiny a muriva.

2.3. Pre betónové a železobetónové konštrukcie sa odporúča použiť betón s pevnosťou v tlaku minimálne triedy B 15.

stôl 1

Podmienky	Vypočítané	Stupeň betónu, nie nižší
dizajnov	teplota	mrazuvzdornosťou			odolnosťou voči vode
zmrazenie pri	vzduch, °C	Trieda štruktúry
striedavé zmrazovanie a rozmrazovanie
Vo vode nasýtené	Pod -40	F 300	F 200	F 150	W 6	W 4	W 2
stav (napríklad štruktúry nachádzajúce sa v sezónne rozmŕzajúcej vrstve	Pod -20 až -40	F 200	F 150	F 100	W 4	W 2	Nie je štandardizované
pôda v permafrostových oblastiach)	Pod -5 až -20 vrátane	F 150	F 100	F 75	W 2	Nie je štandardizované
	5 a vyššie	F 100	F 75	F 50	Nie je štandardizované
V podmienkach občasného nasýtenia vodou (napríklad nadzemné konštrukcie, ktoré sú neustále vystavené	Pod -40	F 200	F 150	F 400	W 4	W 2	Nie je štandardizované
poveternostné podmienky)	Pod -20 až -40 vrátane	F 100	F 75	F 50		W 2 Nie je štandardizované
	Pod -5 až -20	F 75	F 50	F 35*	Nie je štandardizované
	vrátane 5 a vyššie	F 50	F 35*	F 25*	To isté
V podmienkach vlhkosti vzduchu pri absencii občasného nasýtenia vodou, napr.	Pod -40	F 150	F 100	F 75	W 4	W 2	Nie je štandardizované
stavby, trvalo (vystavené okolitému vzduchu, ale chránené pred atmosférickými zrážkami)	Pod -20 až -40 vrátane	F 75	F 50	F 35*	Nie je štandardizované
	Pod -5 až -20 vrátane	F 50	F 35*	F 25*	To isté
	5 a vyššie	F 35*	F 25*	F 15**

______________

* Pre ťažký a jemnozrnný betón nie sú stupne mrazuvzdornosti štandardizované;

** Pre ťažký, jemnozrnný a ľahký betón nie sú stupne mrazuvzdornosti štandardizované.

Poznámka. Odhadovaná zimná teplota vonkajšieho vzduchu sa berie ako priemerná teplota vzduchu za najchladnejšie päťdňové obdobie v oblasti výstavby.

2.5. Predpäté železobetónové konštrukcie by mali byť navrhnuté predovšetkým z betónu triedy B 20; V 25; B 30 a B 35. Na prípravu betónu by sa mal použiť betón triedy B 3.5 a B5.

2.6. Požiadavky na sutinový betón z hľadiska pevnosti a mrazuvzdornosti sú rovnaké ako na betónové a železobetónové konštrukcie.

2.7. Na vystuženie železobetónových konštrukcií vyrobených bez predpätia by sa mali použiť za tepla valcované betonárske tyče periodického profilu triedy A-III a A-II. Pre inštalačné (rozvodné) armatúry je dovolené použiť za tepla valcovanú výstuž triedy A-I alebo obyčajný hladký armovací drôt triedy B-I.

Keď je návrhová zimná teplota nižšia ako -30°C, nie je povolené používať betonársku oceľ triedy A-II triedy VSt5ps2.

2.8. Ako predpínacia výstuž pre predpäté železobetónové prvky by sa mala vo všeobecnosti používať tepelne spevnená výstuž triedy At-VI a At-V.

Je povolené použiť aj za tepla valcovanú výstuž triedy A-V, A-VI a tepelne spevnenú výstuž triedy At-IV.

Ak je návrhová zimná teplota nižšia ako -30°C, betonárska oceľ triedy A-IV triedy 80C sa nepoužíva.

2.9. Kotviace tyče a zapustené prvky musia byť vyrobené z valcovanej pásovej ocele triedy C-38/23 (GOST 380-88) triedy VSt3kp2 pri navrhovaných zimných teplotách do mínus 30 °C vrátane a triedy VSt3psb pri projektovaných teplotách od mínus 30 °C do mínus 40° S. Pre kotevné tyče sa odporúča aj oceľ S-52/40 triedy 10G2S1 pri návrhových zimných teplotách do mínus 40°C vrátane. Hrúbka pásovej ocele musí byť minimálne 6 mm.

Pre kotevné tyče je možné použiť aj armovaciu oceľ triedy A-III.

2.10. V prefabrikovaných železobetónových a betónových konštrukčných prvkoch musia byť montážne (zdvíhacie) slučky vyrobené z betonárskej ocele triedy A-I triedy VSt3sp2 a VSt3ps2 alebo ocele triedy As-II triedy 10GT.

Keď je odhadovaná zimná teplota nižšia ako -40°C, použitie ocele VSt3ps2 na pánty nie je povolené.

3. TYPY OPORNÝCH MÚR

3.1. Oporné steny sú podľa ich konštrukcie rozdelené na masívne a tenkostenné.

V masívnych oporných múroch je ich odolnosť proti šmyku a prevráteniu vplyvom vodorovného tlaku zeminy zabezpečená najmä vlastnou hmotnosťou múru.

V tenkostenných oporných stenách je ich stabilita zabezpečená vlastnou hmotnosťou steny a hmotnosťou zeminy, ktorá sa podieľa na práci konštrukcie steny.

Masívne oporné múry sú spravidla náročnejšie na materiál a prácu ako tenkostenné a možno ich použiť s vhodnou štúdiou uskutočniteľnosti (napríklad, ak sú postavené z miestnych materiálov, absencia prefabrikátov). betón atď.).

3.2. Masívne oporné steny sa navzájom líšia tvarom priečneho profilu a materiálom (betón, sutinový betón a pod.) (obr. 1).

Ryža. 1. Masívne oporné múry

a - c- monolitický; d - f- blokovať

Ryža. 2. Tenkostenné oporné steny

A- rohová konzola; b- rohová kotva;

V- opora

Ryža. 3. Spárovanie prefabrikovaných čelných a základových dosiek

A- pomocou štrbinovej drážky; b- pomocou slučkového spoja;

1 - predná doska; 2 - základová doska; 3 - cementovo-pieskové malty; 4 - betón na zaliatie

Ryža. 4. Návrh opornej steny pomocou univerzálneho stenového panelu

1 - univerzálny nástenný panel (UPS); 2 - monolitická časť podošvy

3.3. V priemyselnej a občianskej výstavbe sa spravidla používajú tenkostenné oporné steny rohového typu znázornené na obr. 2.

Poznámka. Iné typy oporných stien (bunkové, štetovnicové, škrupinové atď.) nie sú v tomto návode brané do úvahy.

3.4. Podľa spôsobu výroby môžu byť tenkostenné oporné steny monolitické, prefabrikované alebo prefabrikované monolitické.

3.5. Tenkostenné konzolové steny rohového typu pozostávajú z čelných a základových dosiek, navzájom pevne spojených.

V plne prefabrikovaných konštrukciách sú predné a základové dosky vyrobené z prefabrikovaných prvkov. Pri prefabrikovaných monolitických konštrukciách je predná doska prefabrikovaná, základová doska je monolitická.

V monolitických oporných stenách je tuhosť spojenia prednej a základovej dosky zabezpečená vhodným usporiadaním výstuže a tuhosť spojenia v prefabrikovaných oporných stenách je zabezpečená zariadením drážkovej drážky (obr. 3, obr. A) alebo slučkový spoj (obr. 3, 6 ).

3.6. Tenkostenné oporné steny s kotevnými tyčami pozostávajú z lícových a základových dosiek spojených kotevnými tyčami (spojkami), ktoré vytvárajú v doskách ďalšie podpery uľahčujúce ich prácu.

Rozhranie medzi prednou a základovou doskou môže byť kĺbové alebo tuhé.

3.7. Oporné múry sa skladajú zo stropnej dosky, podpery a základovej dosky. V tomto prípade sa zaťaženie pôdy z prednej dosky čiastočne alebo úplne prenesie na podperu.

3.8. Pri návrhu oporných múrov z unifikovaných stenových panelov (UPP) je časť základovej dosky zhotovená z monolitického betónu s použitím zváraného spoja pre hornú výstuž a presahového spoja pre spodnú výstuž (obr. 4).

4. DISPOZÍCIA SUTERÉN

4.1. Suterén by mal byť spravidla navrhnutý ako jednopodlažný. Podľa technologických požiadaviek je prípustné vybudovať pivnice s technickou podlahou na káblové rozvody.

V prípade potreby je dovolené postaviť suterény s veľkým počtom káblových podláh.

4.2. V jednopoľových pivniciach by menovitá veľkosť rozpätia mala byť spravidla 6 m; je povolené rozpätie 7,5 m, ak je to z dôvodu technologických požiadaviek.

Viacpolové suterény by sa mali navrhovať spravidla so stĺpovým rastrom 6x6 a 6x9 m.

Výška suterénu od podlahy po spodok rebier podlahových dosiek musí byť násobkom 0,6 m, ale nie menej ako 3 m.

Výška technického podlažia pre káblové rozvody v pivničných priestoroch by mala byť minimálne 2,4 m.

Výška priechodov v suterénoch (v čistom stave) by mala byť aspoň 2 m.

4.3. Existujú dva typy suterénov: voľne stojace a kombinované so stavebnými konštrukciami.

Jednotné schémy samostatne stojacich suterénov sú uvedené v tabuľke. 2.

4.4. Konštrukcie suterénu (podlahy, steny, stĺpy) odporúčame realizovať z prefabrikovaných železobetónových prvkov.

4.5. V oblastiach, kde je podlaha dielne vystavená dočasnému zaťaženiu s intenzitou väčšou ako 100 kPa (10 tf/m2), by sa spravidla nemali umiestňovať stopy prepálenia.

4.6. Evakuačné východy zo suterénov a priestorov kategórie B, D a D, protipožiarne schody do týchto priestorov, požiadavky požiarnej bezpečnosti pivníc kategórie B alebo skladov horľavých materiálov, ako aj nehorľavých materiálov v horľavých obaloch, by mali byť zabezpečené v súlade s SNiP 2.09.02-85 „Priemyselná budova“.

4.7. Káblové suterény a káblové podlahy suterénov by mali byť rozdelené pomocou požiarnych priečok na oddelenia s objemom najviac 3000 m 3 pri zabezpečení rozsiahlych hasiacich prostriedkov.

4.8. Z každého oddelenia suterénu, káblového suterénu alebo káblovej podlahy suterénu musia byť zabezpečené aspoň dva východy, ktoré by mali byť umiestnené na rôznych stranách miestnosti.

Východy by mali byť umiestnené tak, aby dĺžka úvraťa bola menšia ako 25 m Dĺžka cesty obslužného personálu od najvzdialenejšieho miesta k najbližšiemu východu by nemala presiahnuť 75 m.

Druhý východ môže byť zabezpečený cez susednú miestnosť umiestnenú na rovnakej úrovni (podlažie) (suterén, suterén, tunel) kategórie B, D a D. Pri výstupe do priestorov kategórie B by mala byť celková dĺžka únikovej cesty nepresahuje 75 m.

4.9. Výstupné dvere z káblových suterénov (káblové podlahy pivníc) a medzi oddeleniami musia byť ohňovzdorné, otvorené v smere najbližšieho východu a musia mať samozatváracie zariadenia.

Dverové prahy musia byť utesnené.

tabuľka 2

Jednotné schémy	Rozmery, m
jednoposchodové pivnice	L	H

Poznámky: 1. Rozostup stĺpov v pozdĺžnom smere pri dočasnom zaťažení na podlahe dielne do 100 kPa (10 tf/m2) je 6 a 9 m, pri živom zaťažení nad 100 kPa (10 tf/m2) - 6 m.

2. Rozmer c sa rovná 0,375 m.

4.10. Evakuačné výstupy z ropných pivníc a káblových podláh pivníc by sa mali vykonávať cez samostatné schodiská, ktoré majú prístup priamo von. Je povolené použiť spoločné schodisko vedúce do nadzemných podlaží, pričom pre suterénne priestory musí byť zo schodiska na úrovni prvého poschodia samostatný výstup von, oddelený od zvyšku schodiska na výška jedného podlažia slepou požiarnou priečkou s požiarnou odolnosťou minimálne 1 hod.

Ak nie je možné inštalovať východy priamo von, je dovolené ich inštalovať v miestnostiach kategórie D a D, berúc do úvahy požiadavky bodu 4.6.

4.11. V ropných pivniciach bez ohľadu na plochu a v káblových pivniciach s objemom nad 100 m 3 je potrebné zabezpečiť automatické hasiace zariadenia. Menšie káblové pivnice musia mať automatický požiarny hlásič. Káblové základne energetických zariadení (jadrové elektrárne, teplárne, štátne okresné elektrárne, tepelné elektrárne, vodné elektrárne a pod.) by mali byť vybavené automatickými hasiacimi zariadeniami bez ohľadu na ich rozlohu.

4.12. Je povolené poskytnúť voľne stojace jednoposchodové čerpacie stanice (alebo oddelenia) kategórií A, B a C, zakopané pod plánovacími značkami zeme o viac ako 1 m, s plochou nie väčšou ako 400 m. 2.

Tieto priestory by mali poskytovať:

jeden núdzový východ cez schodisko izolované od priestorov s podlahovou plochou nie väčšou ako 54 m2;

dva núdzové východy umiestnené na opačných stranách miestnosti s podlahovou plochou viac ako 54 m2. Druhý výstup je umožnený cez zvislé schodisko umiestnené v šachte izolovanej od priestorov kategórie A, B a C.

4.13. Inštalácia prahov pri východoch zo suterénov a rozdielov v úrovni podlahy nie je povolená, s výnimkou ropných pivníc, kde by mali byť pri východoch inštalované prahy vysoké 300 mm so schodíkmi alebo rampami.

5. PEMNÝ TLAK

5.1. Hodnoty charakteristík prírodných (nenarušených) pôd by sa mali stanoviť spravidla na základe ich priameho testovania v terénnych alebo laboratórnych podmienkach a štatistického spracovania výsledkov testov v súlade s GOST 20522-75.

Hodnoty vlastností pôdy:

normatívne - g n, j n a s n;.

pre výpočty základových konštrukcií pre prvú skupinu medzných stavov - g I, j I a c I;

to isté pre druhú skupinu medzných stavov - g II, j II a c II.

5.2. Pri absencii priamych testov pôdy je povolené akceptovať štandardné hodnoty špecifickej adhézie s, uhol vnútorného trenia j a deformačný modul E podľa tabuľky 1-3 príd. 5 tohto návodu a štandardné hodnoty pre špecifickú hmotnosť pôdy g n rovné 18 kN/m3 (1,8 tf/m3).

V tomto prípade sa vypočítané hodnoty charakteristík nenarušenej pôdy berú takto:

g I = 1,05 g n; g II = gn; j I = j n g j; jII = jn; s Ja = s n/1,5; c II = s n,

kde g j - koeficient spoľahlivosti pôdy sa predpokladá 1,1 pre piesčité a 1,15 pre ílovito-ílovité pôdy.

5.3. Hodnoty charakteristík zásypovej pôdy ( g¢, j¢ a s ¢ ), zhutnené podľa regulačných dokumentov s koeficientom zhutnenia k y nie menej ako 0,95 ich prirodzenej hustoty, možno stanoviť podľa charakteristík tých istých pôd v ich prirodzenom výskyte. Vzťahy medzi charakteristikami zásypových zemín a prírodných pôd sa prijímajú takto:

g¢II = 0,95 g I; j¢I = 0,9 jI; s¢I = 0,5s I, ale nie viac ako 7 kPa (0,7 tf/m2);

g¢II = 0,95 g II; j¢II = 0,9 jII; s¢ II = 0,5 c¢II , ale nie viac ako 10 kPa (1 tf/m2).

Poznámka. Pre konštrukcie s hĺbkou zasypania 3 m alebo menej sú limitné hodnoty špecifickej priľnavosti zásypovej pôdy s ¢ Mala by sa odobrať nie viac ako 5 kPa (0,5 tf/m2) a s ¢ II nie viac ako 7 kPa (0,7 tf/m2). Pre konštrukcie menšie ako 1,5 m s ¢ Mal by som byť braný ako rovný nule.

5.4. Bezpečnostné faktory zaťaženiag ja pri výpočte podľa prvej skupiny treba brať medzné stavy podľa tabuľky. 3, a pri výpočte podľa druhej skupiny - rovná jednej.

Tabuľka 3

Zaťaženie	Bezpečnostný faktor zaťaženia gI
Trvalé
Vlastná hmotnosť konštrukcie
Hmotnosť pôdy v jej prirodzenom stave
Hmotnosť zeminy v zásype	1,15
Hmotnosť voľnej pôdy
Hmotnosť povrchu vozovky a chodníkov
Hmotnosť trate, železničné trate
Hydrostatický tlak podzemnej vody
Dočasné dlhodobé
Z vozového parku železníc SK
Z kolón áut AK
Náklad zo zariadenia, skladovaného materiálu,

Dočasné krátkodobé
Z kolesového PK-80 a pásového nákladu NG-60
Od vysokozdvižných vozíkov a áut
Z kolón áut AB

5.5. Intenzita horizontálneho aktívneho tlaku pôdy od vlastnej hmotnosti R g, v hĺbke pri(obr. 5, A) by sa malo určiť podľa vzorca

P g=[ gg f h l - s (K1 + K2)] r/h, (1)

Kde K 1- koeficient zohľadňujúci priľnavosť pôdy pozdĺž klznej roviny kolapsového hranola, nakloneného pod uhlom q 0 do vertikály; K 2- to isté, na rovine naklonenej pod uhlom k vertikále.

K 1=2 l cos q 0 cos e /sin(q 0 + e); (2)

K2= l + tg e , (3)

kde e - uhol sklonu roviny výpočtu k vertikále; - rovnaký, zásypový povrch k horizontu; q 0 - rovnaké, posuvné roviny k vertikále; l - koeficient horizontálneho tlaku pôdy. Pri absencii priľnavosti pôdy k stene K2 = 0.

5.6. Koeficient horizontálneho tlaku pôdy je určený vzorcom

, (4)

kde d - uhol trenia pôdy v kontakte s konštrukčnou rovinou (pre hladkú stenu d = 0, drsné d = 0,5 j, stupňovité d = j).

Hodnoty koeficientov l sú uvedené v prílohe. 2.

Ryža. 5. Diagram tlaku pôdy

A- od vlastnej hmotnosti a tlaku vody; b - z nepretržitého, rovnomerne rozloženého zaťaženia; V- z pevného zaťaženia; G- z pásového zaťaženia

5.7. Uhol sklonu roviny kĺzania k vertikále q 0 je určená vzorcom

tan q 0 = (cos - h cos j )/(sin - h sin j ), (5)

kde h = cos (e - r)/.

5.8. S vodorovným zásypovým povrchom r = 0, zvislá stena e =0 a žiadne trenie alebo priľnavosť k stene d = 0, K 2= 0 koeficient bočného tlaku pôdy l , koeficient intenzity adhéznych síl K 1 a uhol sklonu klznej roviny q 0 sa určujú podľa vzorcov:

(6)

Keď r = 0, d10, e1 0 hodnota uhla sklonu roviny kĺzania voči vertikále q 0 sa určí z podmienky

tan q 0 = (cos j - )/sin j . (7)

5.9. Intenzita dodatočného horizontálneho tlaku pôdy spôsobeného prítomnosťou podzemnej vody Р w, kPa, na diaľku y w z hornej hladiny podzemnej vody (obr. 5, A) sa určuje podľa vzorca

Pw = y w{10 - l[g-16,5/(1+ e)]) g f , (8)

Kde e- pórovitosť pôdy; g f- faktor spoľahlivosti zaťaženia sa predpokladá na 1,1.

5.10. Intenzita horizontálneho tlaku pôdy z rovnomerne rozloženého zaťaženia q, ktorý sa nachádza na povrchu hranola kolapsu, by sa mal určiť podľa vzorcov:

s plynulým a pevným usporiadaním zaťaženia (obr. 5, b,c)

P q = q g f l; (9)

s usporiadaním pásového zaťaženia (obr. 5, G)

Pq = q g f l /( 1 + 2 tan q 0 u a/b 0). (10)

Vzdialenosť od povrchu zásypovej zeminy po začiatok diagramu intenzity tlaku zeminy od zaťaženia u a, je určený výrazom u a = a/(tg q0+tge).

Dĺžka diagramu intenzity zemského tlaku pozdĺž výšky y b pri pevnom zaťažení (pozri obr. 5, V) sa považuje za rovné y b= h- rA.

S pásovým zaťažením (pozri obr. 5, G) dĺžka tlakového diagramu vo výške y b =(b 0 + 2 tg q 0 y a)/(tg napr + tg q 0), ale akceptuje sa maximálne hodnota y b £ h - r A.

5.11. Dočasné zaťaženie železničných koľajových vozidiel by sa malo odoberať v súlade s SNiP 2.05.03-84 „Mosty a potrubia“ vo forme zaťaženia SK - od koľajových vozidiel železníc, AK - od vozidiel PK-80 - od zaťaženia kolesa, NG-60 - od zaťaženia trate.

Poznámky: 1. SK je podmienené ekvivalentné rovnomerne rozložené normové zaťaženie od železničných koľajových vozidiel na 1 m koľaje, ktorej šírka sa predpokladá 2,7 m (po dĺžke podvalov).

2. LC - štandardné zaťaženie vozidlami vo forme dvoch jazdných pruhov.

3. NK-80 - štandardný náklad, pozostávajúci z jedného kolesového vozidla s hmotnosťou 785 kN (80 tf).

4. NG-60 - štandardný náklad, pozostávajúci z jedného pásového vozidla s hmotnosťou 588 kN (60 tf).

5.12. Zaťaženie pojazdnými vozidlami (obr. 6) sa zníži na ekvivalentné rovnomerne rozložené zaťaženie pásu s nasledujúcimi počiatočnými údajmi:

pre SK - b 0 = 2,7 m, a intenzitu zaťaženia q== 76 kPa v spodnej časti podvalov;

pre AK - b 0 = 2,5 m a intenzita zaťaženia, kPa,

q = TO (10,85 + y a tg q 0)/(0,85 + y a tan q 0 ) 2,55, (11)

Kde TO= 1,1 - pre hlavné diaľnice; TO= 8 - pre vnútorné úžitkové komunikácie.

Ryža. 6. Schéma prepravy nákladov z mobilných vozidiel na ekvivalentné pásové zaťaženie

pre NK-80 - b 0 = 3,5 m a intenzita zaťaženia, kPa,

q = 112/(1,9 + y a tg q 0); (12)

pre NG-60 - b 0 = 3,3 ma intenzita zaťaženia, kPa,

q = 90/(2,5 + y a tg q 0). (13)

5.13. Štandardné vertikálne zaťaženie železničných koľajových vozidiel na cestách priemyselných podnikov, kde je zabezpečený pohyb vozidiel s obzvlášť vysokou nosnosťou a na ktoré sa nevzťahujú obmedzenia hmotnosti a rozmerových parametrov vozidiel na všeobecné použitie, by sa malo brať vo forme stĺpov dvojnápravových vozidiel AB s parametrami uvedenými v tabuľke. 4.

5.14. Pri absencii špecifických zaťažení na povrchu hranola zrútenia by sa malo akceptovať podmienené normatívne rovnomerne rozložené zaťaženie s intenzitou 9,81 kPa (1 tf/m2).

5.15. Dynamický koeficient z vozového parku železníc a cestnej dopravy by sa mal brať ako rovný jednotke.

Tabuľka 4

možnosti	Typ dvojnápravového vozidla
	AB-51	AB-74	AB-151
Zaťaženie nápravy naloženého vozidla, kN (tf):
zadná časť	333(34)	490(50)	990(101)
vpredu	167(17)	235(24)	490(50)
Vzdialenosť medzi nápravami (základňa) automobilu, m
Rozmery šírky (na kolesách zadnej nápravy), m
Rozchod kolies, m:
zadná časť			3,75
vpredu
Veľkosť kontaktnej plochy zadných kolies s povrchom vozovky, m:
podľa dĺžky		0,45
na šírku			1,65
Priemer kolesa, m

Zostavené do kapitol SNiP 11-15-74 a 11-91-77 a obsahujú základné ustanovenia pre výpočet a návrh oporných stien z monolitického a prefabrikovaného železobetónu pomocou výpočtov a potrebných tabuľkových hodnôt koeficientov, ktoré uľahčujú výpočet, ako aj odporúčania pre výpočet stien priemyselných suterénov a občianskych budov.

Pre inžinierskych a technických pracovníkov projekčných a stavebných organizácií.

1. VŠEOBECNÉ USTANOVENIA

1.1. Smernice sa vzťahujú na navrhovanie gravitačných oporných múrov pre priemyselné a občianske stavby postavené na prírodných základoch, ako aj na navrhovanie suterénnych stien v priemyselných a občianskych stavbách.

1.2. Smernice sa nevzťahujú na navrhovanie oporných múrov hlavných ciest, vodohospodárskych stavieb, účelových oporných múrov (proti zosuvu, proti zosuvu a pod.), ako aj na navrhovanie oporných múrov určených na výstavbu v špeciálnych podmienky (trvale zamrznuté opuchy, klesajúce pôdy, v poddolovaných oblastiach atď.).

1.3. Návrh oporných stien a stien suterénu by mal byť založený na:

výkresy hlavného plánu (horizontálne a vertikálne usporiadanie);

správa o inžinierskych a geologických prieskumoch;

technologická špecifikácia obsahujúca údaje o zaťažení, v prípade potreby špeciálne požiadavky na navrhovanú konštrukciu, napríklad požiadavky na obmedzenie deformácií a pod.

1.4. Návrh oporných múrov a múrov suterénu by sa mal stanoviť na základe porovnania možností, na základe technickej a ekonomickej realizovateľnosti ich použitia v konkrétnych podmienkach výstavby, s prihliadnutím na maximálne zníženie materiálovej náročnosti, prácnosti a nákladov na výstavbu, ako napr. ako aj pri zohľadnení prevádzkových podmienok konštrukcií.

1.5. Oporné múry postavené v obývaných oblastiach by mali byť navrhnuté s ohľadom na architektonické prvky týchto oblastí.

1.6. Pri navrhovaní oporných stien a stien suterénu je potrebné prijať schémy návrhu, ktoré poskytujú potrebnú pevnosť, stabilitu a priestorovú nemennosť konštrukcie ako celku, ako aj jej jednotlivých prvkov vo všetkých fázach výstavby a prevádzky.

1.7. Prvky prefabrikovaných konštrukcií musia spĺňať podmienky na ich priemyselnú výrobu v špecializovaných podnikoch.

Prvky prefabrikovaných konštrukcií je vhodné zväčšiť, pokiaľ to dovoľuje nosnosť montážnych mechanizmov, ako aj výrobné a prepravné podmienky.

1.9. V kontroverzných konštrukciách oporných múrov a múrov suterénu musí konštrukcia záchytky a spojov prvkov zabezpečiť spoľahlivý prenos síl, pevnosť samotných prvkov v oblasti spoja, ako aj spojenie dodatočne ukladaného betónu v spoji so spojom. betón konštrukcie.

1.10. Návrh konštrukcií oporných stien a stien suterénu v prítomnosti agresívneho prostredia sa musí vykonať s prihliadnutím na dodatočné požiadavky uložené v kapitole SNiP II1-23-78.

1.11. Návrh opatrení na ochranu železobetónových konštrukcií pred elektrokoróziou je potrebné vykonať s prihliadnutím na požiadavky SN 65-76 „Pokyny na ochranu železobetónových konštrukcií pred koróziou spôsobenou bludnými prúdmi“.

1.12. Pri navrhovaní oporných stien a stien suterénu by sa mali spravidla používať jednotné štandardné konštrukcie.

Navrhovanie jednotlivých konštrukcií oporných múrov a stien suterénu je povolené v prípadoch, keď parametre a zaťaženia pre ich návrh presahujú parametre a zaťaženia pre štandardné konštrukcie, alebo keď použitie štandardných konštrukcií nie je možné na základe miestnych stavebných podmienok.

1.13. Sprievodca pokrýva oporné steny a steny suterénu, keď sú zasypané homogénnou zeminou.

2. MATERIÁLY PRE OPORNÉ STENY

2.1. V závislosti od prijatého konštrukčného riešenia môžu byť oporné steny postavené zo železobetónu, betónu, sutiny a muriva.

2.2. Výber materiálu na oporné múry je určený technickými a ekonomickými úvahami, požiadavkami na životnosť, pracovnými podmienkami, dostupnosťou miestnych stavebných materiálov a mechanizačným vybavením.

2.3. Železobetónové a betónové oporné steny sa odporúča navrhnúť z betónu konštrukčnej triedy pre pevnosť v tlaku:

pre prefabrikované železobetónové konštrukcie - M 200, M 300, M 400;

pre monolitické železobetónové a betónové konštrukcie - M 150, M 200,

Predpäté železobetónové konštrukcie by sa mali navrhovať prednostne z betónu triedy MZOO, M 400, M 500, M 600. Na prípravu betónu by sa mal použiť betón triedy M 50 a M 100.

2.4. Pre tehlové oporné múry by sa mala použiť dobre vypálená červená tehla triedy nie nižšej ako M 200 v malte triedy nie nižšej ako M 25 a pre veľmi vlhké pôdy - nie nižšej ako M 50. Použitie vápennopieskových tehál nie je povolené.

2.5. Suťové a sutinové betónové murivo pre oporné múry musí byť vyrobené z kameňa triedy nie nižšej ako 150-200 s portlandskou cementovou maltou triedy nie nižšej ako 50.

2.6. Pre konštrukcie podliehajúce striedavému mrazu a rozmrazovaniu musí projekt špecifikovať stupeň mrazuvzdornosti betónu. Návrhová trieda betónu na mrazuvzdornosť pre železobetónové konštrukcie oporných stien sa priraďuje v závislosti od teplotných podmienok ich prevádzky v súlade s tabuľkou. 1. Teplotný režim prevádzky je stanovený na základe hodnoty výpočtovej zimnej vonkajšej teploty vzduchu v priestore stavby.

Požiadavky na mrazuvzdornosť pre sutinový betón a murivo sú rovnaké ako pre betónové a železobetónové konštrukcie.

2.7. Na vystuženie železobetónových konštrukcií vyrobených bez predpätia by sa mali používať za tepla valcované armovacie oceľové tyče periodických profilov tried A-III a AP podľa GOST 5781-75. Pre inštalačné (rozvádzacie) armatúry je povolené použiť za tepla valcovanú výstuž triedy A-I podľa GOST 5781-75 alebo obyčajný hladký výstužný drôt triedy B-I podľa GOST 6727-53*.

Keď je odhadovaná zimná teplota nižšia ako -30 °, nie je povolené používať výstužnú oceľ triedy A-P triedy VSt5ps2.

2.8. Ako predpínacia výstuž pre predpäté železobetónové prvky by sa mala prednostne používať tepelne spevnená výstuž tried At-VI a At-V; GOST 10884-78.

Je tiež povolené používať za tepla valcovanú výstuž tried A-V, A-IV v súlade s GOST 5781-75 a tepelne spevnenú výstuž triedy At-IV v súlade s GOST 10884-81) Pri projektovanej zimnej teplote pod mínus 30 ° C, betonárska oceľ triedy A-IV triedy 80C nie je vhodná na použitie povolené.

2.9. Kotviace tyče a zapustené prvky musia byť vyrobené z valcovanej pásovej ocele triedy C 38/23 (GOST 380-71*) triedy VStZkp2 pri návrhových zimných teplotách do mínus 30 °C vrátane a triedy VStZpsb pri návrhových teplotách od mínus 30 °C do mínus 40 ° S. Pre kotviace tyče sa tiež odporúča oceľ 1^C 52/40 triedy 10G2S1 pri návrhových zimných teplotách až do mínus HOX vrátane. Hrúbka pásovej ocele by mala byť aspoň 6 mm. Pre kotevné tyče je možné použiť aj armovaciu oceľ triedy A-III.

2.10. V prefabrikovaných železobetónových a betónových prvkoch musia byť montážne (zdvíhacie) slučky vyrobené z betonárskej ocele triedy A-I (triedy VStZsp2 a VStZps2) alebo ocele triedy A-P 1 (trieda YUGT). Keď je predpokladaná zimná teplota nižšia ako -40°C, použitie ocele VStZps2 na pánty nie je povolené.

3. TYPY OPORNÝCH MÚR

3.1. Oporné steny sa podľa ich konštrukcie delia na masívne a tenkostenné.

V masívnych oporných múroch je ich odolnosť proti šmyku pri vodorovnom tlaku zeminy zabezpečená najmä vlastnou hmotnosťou múru.

V tenkostenných oporných stenách je ich stabilita zabezpečená vlastnou hmotnosťou steny a hmotnosťou zeminy, ktorá sa podieľa na práci konštrukcie steny.

3.2. Masívne steny môžu byť postavené z monolitického betónu, prefabrikovaných betónových blokov, sutinového betónu a muriva. Podľa tvaru prierezu môžu byť masívne steny:

s dvoma zvislými okrajmi (obr. 1,a);

zvislý predný a šikmý zadný okraj (obr. 1.6),

so šikmým predným a zvislým zadným okrajom (obr. 1, c),

s dvomi okrajmi naklonenými k zásypu (obr. 1d),

so stupňovitým zadným okrajom,

so zlomeným zadným okrajom.

3.3. Steny so šikmými hranami (rôzneho prierezu, smerom hore sa stenčujú) sú materiálovo menej náročné ako steny s dvomi rovnobežnými hranami.

Ak je zadná strana odklonená od zásypu, hmota zeminy nachádzajúca sa nad touto stranou sa započítava do práce opornej steny. V stenách s dvomi hranami sklonenými k zásypu sa intenzita horizontálneho tlaku zeminy znižuje, ale konštrukcia stien takéhoto prierezu je zložitejšia. Steny s odstupňovanou zadnou hranou sa používajú najmä pri výstavbe masívnych stien z prefabrikovaných betónových tvárnic.

3.4. V priemyselnej a občianskej výstavbe sa zvyčajne používajú tenkostenné rohové oporné steny:

konzola (obr. 2, a),

s kotviacimi tyčami (obr. 2, b),

podpery (obr. 2, b).

Poznámka. Iné typy oporných stien (bunkové, štetovnicové, škrupinové atď.) nie sú v tejto príručke zohľadnené.

3.5. Podľa spôsobu výroby môžu byť tenkostenné oporné steny monolitické, prefabrikované alebo prefabrikované monolitické.

3.6. Tenkostenné konzolové steny rohového typu pozostávajú z čelných a základových dosiek, navzájom pevne spojených. V prefabrikovaných stenách sú lícové a základové dosky vyrobené z prefabrikovaných prvkov. V prefabrikovaných monolitických je predná doska prefabrikovaná, základová doska je monolitická.

V monolitických oporných stenách je tuhosť spojenia prednej a základovej dosky zabezpečená vhodným usporiadaním výstuže.

V prefabrikovaných a prefabrikovaných monolitických oporných stenách je tuhosť rozhrania zabezpečená konštrukciou štrbinovej drážky (obr. 3, a) alebo slučkového spoja (obr. 3, b).

3.7. V prefabrikovaných monolitických tenkostenných oporných stenách je predná doska prefabrikovaná a základová doska (ktorá nevyžaduje lešenie a zložité debnenie) je monolitická.

Prefabrikované monolitické oporné steny sa zhotovujú pri nedostačujúcich rozmeroch prefabrikovanej základovej dosky a na ňu sa pripevňuje dodatočná monolitická kotviaca doska (obr. 4).

3.8. Tenkostenné oporné steny s kotviacimi tyčami pozostávajú z lícových a základových dosiek spojených pružnými oceľovými sírovými prútmi (spojkami), ktoré vytvárajú v doskách ďalšie podpery uľahčujúce ich prácu. Rozhranie medzi prednou a základovou doskou môže byť kĺbové alebo tuhé.

3.9. Tenkostenné oporné múry sa skladajú z troch prvkov: lícová doska, tuhá opora a základová doska. V tomto prípade sa zaťaženie z prednej dosky čiastočne alebo úplne prenáša na podperu.

...